綜采工作面通風系統(tǒng)優(yōu)化淺析

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摘要綜采工作面U型通風系統(tǒng)在回采過程中，常遇到風阻大、漏風量大以及上隅角瓦斯集聚等問題，本文以店坪煤礦205綜采工作面為研究對象，對其通風系統(tǒng)進行合理優(yōu)化，提出了以沿空留巷為基礎建立“Y型”通風系統(tǒng)，并對沿空留巷加強安全支護，杜絕了采空區(qū)漏風量大和上隅角瓦斯超限現象，應用效果顯著。

關鍵詞綜采工作面；通風系統(tǒng)；Y型通風；沿空留巷

1概述

霍州煤電集團有限責任公司店坪煤礦205工作面位于830m水平二采區(qū)西翼，工作面東為830系統(tǒng)大巷，西為井田邊界，南與9-203工作面（已圈出）相鄰，北面與9-207工作面（正在回采）相鄰。205工作面設計走向長度為1373m，傾向長度為246m，工作面回采煤層為9#煤層，煤層平均煤厚3.0m，平均傾角為2°。煤層頂底板巖性見表1。205工作面采用綜合機械化回采工藝，初步設計中工作面采用一進一回“U”型通風系統(tǒng)，工作面通風量為2115m3/min。9#煤層自燃傾向性為Ⅱ級，有爆炸危險性。煤層中瓦斯絕對涌出量3.66m3/min，相對涌出量為0.72m3/t。

2U型通風系統(tǒng)存在的問題

2.1U型通風現狀

203工作面為205工作面鄰近工作面，工作面設計走向長度為1700m，傾向長度為205m，工作面于2020年4月12日已回采結束。203工作面主要采用U型通風系統(tǒng)，2031巷為進風巷，2032巷為回風巷，工作面設計配風量為2087m3/min。203工作面在回采過程中共計出現11次上隅角瓦斯超限現象，最高瓦斯超限濃度達2.2%，平均瓦斯?jié)舛葹?.3%，導致工作面瓦斯超限斷電5次，工作面斷電總時長為17.5h，嚴重威脅工作面安全高效回采。

2.2U型通風上隅角瓦斯超限原因分析

（1）通風系統(tǒng)不合理。203工作面采用U型通風系統(tǒng)，工作面回風流到達上隅角處時出現風流斡旋現象，導致工作面回風流中局部瓦斯在隨窩風風流在上隅角上部出現積聚，積聚的瓦斯不能及時被排除，出現瓦斯積聚現象。（2）采空區(qū)漏風量大。203工作面共計安裝了127架支架，端頭支架與進風順槽非煤壁側巷幫之間間距達0.7m，以及支架在分段移架時，架與架之間存在間隙，從而形成采空區(qū)漏風通道。通過實測工作面回采期間采空區(qū)漏風量達87m3/min，漏風風流在采空區(qū)負壓作用下流經上隅角，從而導致采空區(qū)內瓦斯通過風流帶至上隅角。（3）采空區(qū)遺煤量大。9#煤層地質條件單一，煤層內主要以中小斷層為主，且全部為正斷層。203工作面在回采過程中共計揭露19條中小斷層，工作面采用強行破巖法回采過斷層，在過斷層期間局部煤炭遺留至采空區(qū)內，遺煤內吸附的瓦斯在采空區(qū)內釋放，并通過上隅角以及架間間隙涌出，導致上隅角瓦斯積聚超限。（4）裂隙瓦斯涌出量大。9#煤層直接頂主要為砂質泥巖，該巖體致密成脆性，巖體單軸抗壓強度為22MPa，在回采應力及周期來壓作用下工作面超前50m范圍內直接頂出現斷裂現象，直接頂內形成裂隙帶，煤層內瓦斯在頂板裂隙帶內富集，工作面回采后直接頂垮落，富集瓦斯隨頂板垮落后涌入采空區(qū)，造成上隅角瓦斯積聚。

3通風系統(tǒng)優(yōu)化改進

根據203工作面回采情況，為了解決工作面上隅角瓦斯超限、采空區(qū)漏風等技術難題，決定對205工作面通風系統(tǒng)進行優(yōu)化[1-5]，建立“Y”型通風系統(tǒng)。

3.1Y型通風系統(tǒng)方案

205工作面鄰近207工作面，采用Y型通風系統(tǒng)時減少一條回采巷道，即205工作面與207工作面共用一條巷道（沿空巷），如圖1。采用Y型通風系統(tǒng)時2051巷為主進風巷，配風量980m3/min，2052巷為輔助進風巷，配風量750m3/min。工作面回采新鮮風流沿2051巷進入工作面，污風沿沿空留巷段經207切眼、2072巷進入盤區(qū)回風巷。

3.2沿空留巷支護技術

為了保證工作面安全回采，提高沿空巷圍巖穩(wěn)定性，防止采空區(qū)內有害氣體向沿空巷內涌入，決定對沿空巷采取“爆破切頂施工+安裝擋矸裝置+架設矩形工字鋼棚”聯(lián)合控制技術。3.2.1爆破切頂施工。（1）切頂施工目的。為了防止205工作面采空區(qū)垮落時對沿空巷頂板產生剪切破壞作用，對沿空巷與采空區(qū)邊緣施工爆破鉆孔，對鉆孔內安裝聚能管以及礦用乳化炸藥，提前進行爆破預裂施工，使工作面頂板沿工作面走向方向形成貫穿裂隙，當工作面回采后采空區(qū)頂板沿貫穿裂隙直接垮落，避免了采空區(qū)垮落時對沿空巷頂板產生破壞作用。（2）爆破切頂鉆孔布置參數。采用液壓鉆機配套直徑為65mm合金鋼鉆頭進行爆破鉆孔施工，鉆孔施工直徑為70mm，鉆孔布置在距工作面煤壁0.3m處頂板上，鉆孔深度為6.5m，鉆孔布置間距為3.0m，鉆孔沿直線進行布置。（3）爆破切頂施工工藝。①在沿空巷頂板施工爆破切頂鉆孔，鉆孔超前工作面30m布置，鉆孔施工完后及時清理鉆孔內煤屑；②鉆孔施工完后對鉆孔內安裝聚能管，每根聚能管長度為3.0m，直徑為65mm，聚能管兩側均勻布置一排直徑為10mm孔，孔間距為0.3m，每個鉆孔內安裝兩節(jié)聚能管，管與管之間采用絲扣連接；③對聚能管內填裝兩支礦用乳化炸藥以及一支毫秒延期電雷管，對鉆孔孔口處采用水炮泥進行封堵，封堵長度不得低于1.0m。待所有工序完成后依次進行爆破。3.2.2安裝擋矸裝置。為了防止采空區(qū)垮落時采空區(qū)內巖體以及有害氣體涌入留巷段，需在沿空巷位于工作面一側安裝擋矸裝置。（1）工作面回采后及時在架后5.0m范圍內安裝擋矸裝置，擋矸裝置主要由頂梁和棚腿組成。頂梁長度為0.5m，采用11#工字鋼梁制成，頂梁兩端各焊制一個直徑為30mm支護孔；棚腿采用U29型鋼制成，棚腿兩側各焊制5個直徑為30mm圓環(huán)。（2）擋矸裝置安裝時先安裝頂梁，頂梁采用兩根長度為1.5m、直徑為22mm錨桿進行固定，頂梁沿巷道走向布置，且布置在距切頂孔0.2m處；頂梁安裝后采用卡纜將頂梁與棚腿進行固定。（3）擋矸裝置安裝間距為0.5m，擋矸裝置安裝后在相鄰兩架擋矸裝置之間采用5根長0.5m、直徑為20mm圓鋼拉桿進行連接固定。（4）待所有擋矸裝置安裝后，在擋矸裝置之間鋪設一層鋼筋網，鋼筋網與擋矸裝置之間采用鉛絲固定。鋼筋網鋪設后在其外側鋪設一層風筒布。3.2.3施工走向錨索吊棚。為了防止采空區(qū)垮落時，受采空區(qū)殘余應力影響，導致留巷段頂板出現破碎、垮落現象，決定對留巷斷層頂板施工兩排走向邁步式吊棚。（1）205工作面沿空巷段施工的走向錨索吊棚主要由一根工字鋼梁和恒阻錨索組成，鋼梁長度為3.5m，鋼梁上焊制兩個錨索鉆孔，孔間距為2.5m。為了防止鋼梁兩側邊對頂板產生切頂破壞作用，在鋼梁與頂板接觸一側焊接一塊厚度為8mm鋼板。（2）錨索吊棚沿巷道走向布置，第一排錨索吊棚施工在距擋矸裝置0.5m處，錨索吊棚成直線布置，每架吊棚布置間距為1.0m；第二排錨索吊棚與第一排布置排距為1.5m，相鄰兩架錨索吊棚成邁步式布置。如圖2。圖2205工作面沿空留巷段支護平面示意圖（mm）

4Y型通風系統(tǒng)應用效果

4.1Y型通風系統(tǒng)優(yōu)點

（1）減少巷道掘進工程量。205工作面采用Y型通風系統(tǒng)后與207工作面共用一條巷道，與U型通風系統(tǒng)相比，減少一條巷道，同時采用Y型通風系統(tǒng)后相鄰兩個工作面之間無需預留煤柱，提高了工作面回采效率，減少了采空區(qū)內遺煤量。（2）減少風阻及配風量。采用兩進一回的“Y”通風系統(tǒng)后，降低了工作面通風風阻，減少了工作面通風風量，實測205工作面采用Y型通風系統(tǒng)后總配風量為1730m3/min，與設計配風量相比減少385m3/min。（3）減少采空區(qū)漏風量。采用Y型通風系統(tǒng)后降低了工作面頭尾順槽兩側風壓差，減少了采空區(qū)漏風量，通過現場測定205工作面回采過程中采空區(qū)漏風量不足85m3/min。（4）避免上隅角瓦斯積聚。與U型通風系統(tǒng)相比，采用Y型通風系統(tǒng)后工作面不存在上隅角，同時采空區(qū)內負壓小、采空區(qū)漏風量小，避免了采空區(qū)內有害氣體涌入工作面，解決了U型通風系統(tǒng)上隅角瓦斯積聚、采空區(qū)有害氣體涌出量大等問題。

4.2實際應用效果分析

（1）降低工作面瓦斯?jié)舛?。截?020年12月24日205工作面已回采650m，工作面采用Y型通風系統(tǒng)回采過程中未出現一次瓦斯超限斷電現象，實測工作面落煤點機道處平均瓦斯?jié)舛葹?.7%，沿空留巷段平均瓦斯?jié)舛葹?.9%，采用束管監(jiān)測系統(tǒng)對采空區(qū)內瓦斯監(jiān)測發(fā)現，在架后30m范圍內平均瓦斯?jié)舛炔蛔?.6%。（2）提高經濟效益。205工作面采用Y型通風系統(tǒng)后，減少了采掘巷道布置數量，減少巷道掘進工程量達1300m；同時205工作面與207工作面之間無需預留煤柱，可增加煤柱回采量，提高了回采率和經濟效益。

【參考文獻】

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作者:王鑫 單位:霍州煤電集團有限責任公司